За счет низкого значения теплопроводности воздуха воздушные прослойки часто используются в качестве теплоизоляции. Воздушная прослойка может быть герметичной или вентилируемой, в последнем случае ее называют воздушным продухом. Если бы воздух был в состоянии покоя, то термическое сопротивление было бы очень высоким, Однако за счет теплопередачи конвекцией и излучением сопротивление воздушных прослоек падает.

Конвекция в воздушной прослойке. При передаче тепла преодолевается сопротивление двух пограничных слоев (см. рис. 4.2), поэтому коэффициент теплоотдаче уменьшается вдвое. В вертикальных воздушных прослойках, если толщина соизмерима с высотой, вертикальные токи воздуха двигаются без помех. В тонких воздушных прослойках они взаимно тормозятся и образуют внутренние циркуляционные контуры, высота которых зависит от ширины.

Рис. 4.2 – Схема теплопередачи в замкнутой воздушной прослойке: 1 – конвекцией; 2 – излучением; 3 – теплопроводностью

В тонких прослойках или при небольшой разности температур на поверхностях () имеет место параллельно-струйное движение воздуха без перемешивания. Количество тепла, передаваемое через воздушную прослойку равно

. (4.12)

Экспериментально установлена критическая толщина прослойки, δ кр , мм, для которой сохраняется (при средней температуре воздуха в прослойке 0 о С) ламинарный режим течения:

При этом теплопередача осуществляется теплопроводностью и

Для других толщин величина коэффициента теплоотдачи равна

. (4.15)

С увеличением толщины вертикальной прослойки происходит увеличение α к :

при δ = 10 мм – на 20 %; δ = 50 мм – на 45 % (максимальное значение, далее идет уменьшение); δ = 100 мм – на 25 % и δ = 200 мм – на 5 %.

В горизонтальных воздушных прослойках (при верхней более нагретой поверхности) перемешивание воздуха почти не будет, поэтому применима формула (4.14). При более нагретой нижней поверхности (образуются шестигранные циркуляционные зоны) значение α к находится по формуле (4.15).

Лучистая теплопередача в воздушной прослойке

Лучистая составляющая потока тепла определяется по формуле

. (4,16)

Коэффициент лучистого теплообмена принимается равным α л = 3,97 Вт/(м 2 ∙ о С), его величина больше α к , поэтому основная теплопередача происходит излучением. В общем виде количество передаваемого через прослойку тепла кратно

.

Уменьшить поток тепла можно покрытием теплой поверхности (для избежания конденсата) фольгой, применив т.н. “армирование”.Лучистый поток уменьшается примерно в 10 раз, а сопротивление увеличивается вдвое. Иногда в воздушную прослойку вводятся сотовые ячейки из фольги, которые уменьшают и конвективный теплообмен, однако такое решение не долговечно.

Для внесения единообразия сопротивление теплопередаче замкнутых воздушных прослоек , расположенных между слоями ограждающей конструкции, называют термическим сопротивлением Rв.п, м². ºС/Вт.
Схема передачи теплоты через воздушную прослойку представлена на рис.5.

Рис.5. Теплообмен в воздушной прослойке.

Тепловой поток, проходящий через воздушную прослойку qв.п, Вт/м², складывается из потоков, передаваемых теплопроводностью (2) qт, Вт/м², конвекцией (1) qк, Вт/м², и излучением (3) qл, Вт/м².

24. Условное и приведенное сопротивление теплопередаче. Каоффицент теплотехнической однородности ограждающих конструкций.

25. Нормирование сопротивления теплопередаче исходя из санитарно-гигиенич.условий

, R 0 = *

Нормируем Δ t н, тогда R 0 тр = * , т.е. для того, чтобы Δ t≤ Δ t н Необходимо

R 0 ≥ R 0 тр

СНиП распространяет это требование на приведенное сопротивл. теплопередаче.

R 0 пр ≥ R 0 тр

t в - расчетная температура внутреннего воздуха, °С;

приним. по нормам для проектир. здания

t н - - расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92

A в (альфа)- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по СНиП

Δt н - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемых по CНиП

Требуемое сопротивление теплопередаче R тр о дверей и ворот должно быть не менее 0,6R тр о стен зданий и сооружений, определяемого по формуле (1) при расчетной зимней температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92.

При определении требуемого сопротивления теплопередаче внутренних ограждаюших конструкций в формуле (1) следует принимать вместо t н -расчетную температуру воздуха более холодного помещения.

26. Теплотехнический расчет необходимой толщины материала ограждения исходя из условий достижения требуемого сопротивления теплопередаче.

27. Влажность материала. Причины увлажнения конструкции

Влажность – физическая величина равная кол-ву воды, содержащейся в порах материала.

Бывает по массе и объемная

1)Строительная влага. (при возведении здания). Зависит от конструкции и способа возведения работ. Сплошная кирпичная кладка хуже керамических блоков. Наиболее благоприятна древесина(сборные стены). ж/б не всегда. Должна исчезнуть за 2=-3 года эксплуатации.Меры: просушка стен

Грунтовая влага. (капиллярное всасывание). Доходит до уровня 2-2,5 м. водоизолирующие слои, при правильном устройстве не влияет.

2)Грунтовая влага, проникает в ограждение из грунта вследствие капиллярного всасывания

3)Атмосферная влага . (косой дождь,снег). Особенно важно у крыш и карнизов.. сплошные кирпичные стены не требуют защиты при правильно сделанной расшивке.ж/б, легкобетонные панели внимание на стыки и оконные блоки, фактурный слой из водонепроницаемых материалов. Защита=защитная стенка на откосе

4)Эксплуатационная влага . (в цехах промышленных зданий, в основном в полах и ниж части стен)решение: водонепроницаемые полы, устройство водоотвода, облицовка нижней части керамической плиткой, водонепроницаемая штукатурка. Защита=защитная облицовка с внутр. стороны

5)Гигроскопическая влага . Обусловлена повышенной гигроскопичностью мат.-лов(свойство поглощать водяные пары из влажн.воздуха)

6)Конденсация влаги из воздуха :а)на поверхность ограждения.б)в толще ограждения

28. Влияние влажности на свойства конструкций

1)С повышением влажности повышается теплопроводность конструкции.

2)Влажностные деформации. Влажность гораздо хуже, чем тепловое расширение. Отслаивание штукатурки в рез-те скопившейся влаги под ней, затем влага замерзает, расширяется в объеме и отрывает штукатурку. Невлагостойкие мат-лы при увлажнении деформируются. Например гипс при повыш влажности приобретает ползучесть., фанера набухание, расслаивание.

3)Снижение долговечности-кол-ва лет безотказной работы конструкции

4)Биологические повреждения (грибок, плесень)из-за выпадения росы

5)Потеря эстетического вида

Следовательно при выборе материалов учитывают их влажностный режим и выбирают материалы с наим влажностью. Также чрезмерная влажность в помещении может вызвать распространение заболеваний и инфекций.

С технической точки зрения, приводит к потерям долговечности и конструкции и ее морозостойких св-в. Некоторые материалы при повышенной влажности теряют механическую прочность, меняют форму. Например гипс при повыш влажности приобретает ползучесть., фанера набухание, расслаивание. Коррозия металла. ухудшение внешнего вида.

29. Сорбция водяного пара строит. матер. Механизмы сорбции. Гистерезис сорбции.

Сорбция - процесс поглощения водяного пара, который приводит к равновесному влажностному состоянию материала с воздухом. 2 явления. 1. Поглощение в результате соударения молекулы пар с поверхностью пор и прилипание к этой поверхности(адсорбция)2. Прямое растворение влаги в объеме тела(абсорбция). Влажность увеличивается с увеличением относительной упругости и понижением температуры. «десорбция» если влаж.образец поместить в эксикаторы (раствор серной кислоты), то он отдает влагу.

Механизмы сорбции:

1.Адсорбция

2.Капиллярная конденсация

3.Объемное заполнение микропор

4.Заполнение межслоевого пространства

1 стадия. Адсорбция-это явление, при котором поверхность пор покрывается одним или несколькими слоями молекул воды.(в мезопорах и макропорах).

2 стадия. Полимолекулярная адсорбция - образуется многослойный адсорбированный слой.

3 стадия. Капиллярная конденсация.

ПРИЧИНА. Давление насыщенного пара над вогнутой поверхностью меньше, чем над плоской поверхностью жидкости. В капиллярах малого радиуса влага образует вогнутые миниски, поэтому появляется возможность капиллярной конденсации. Если D>2*10 -5 см, то капиллярной конденсации не будет.

Десорбция – процесс естественного высушивания материала.

Гистерезис («различие») сорбции заключается в различии изотермы сорбции, полученной при увлажнении материала от изотермы десорбции, полученной от высушенного материала. показывает % разницу между весовой влажностью при сорбции и вес влажностью десорбции (десорбция 4.3%,сорбция 2,1%, гистерезис 2,2%)при увлажнении изотермы сорбции. При высыхании десорбции.

30. Механизмы влагопереноса в материалах стройконструкций. Паропроницаемость, капиллярное всасыванье воды.

1.В зимнее время из-за разности температур и при разных парциальных давлениях через ограждение проходит поток водяного пара (от внутренней поверхности к наружной)-диффузия водяного пара. Летом наоборот.

2. Конвективный перенос водяного пара (с потоком воздуха)

3. Капилярный перенос воды (просачивание) сквозь пористые матер.

4. Гравитационный протечки воды сквозь трещины , отверстия, макропоры.

Паропроницаемость – сво-во материала или конструкции, выполненой из них, пропускать сквозь себя водяной пар.

Коэф.поропроницаемости - Физич. величина численно равная кол-ву пара, прошедшего через пластину при единичной площади, при единичном перепаде давления, при единичной толщине пластины, при единичном времени при перепаде парциального давления на сторонах пластины е 1 Па.. При уменьш. Температуры, мю уменьшается, при повыш.влажности мю увелич.

Сопротивление паропроницанию: R=толщина/мю

Мю -коэф паропроницаемости (определяется по СНИПу 2379 теплотехника)

Капиллярное всасывание воды стройматериалами – обеспечивает постоянный перенос жидкой влаги сквозь пористые материалы из области с высокой концентрацией в область с низкой концентрацией.

Чем тоньше капилляры, тем больше сила капилярного всасывания, но в целом скорость переноса уменьшается.

Капилярный перенос может быть уменьшен или устранен путем устройства соответствующего барьера (небольш. воздушные прослойка или капилярно-неактивный слой(непористый)).

31. Закон Фика. Коэффициент паропроницаемости

P(количество пара, г) = (eв-eн)F*z*(мю/толщину),

Мю – коэф. паропроницаемости (определяется по СНИПу 2379 теплотехника)

Физич. величина численно равная кол-ву пара, прошедшего через пластину при единичной площади, при единичном перепаде давления, при единичной толщине пластины, при единичном времени при перепаде парциального давления на сторонах пластины е 1 Па.[мг/(м 2 *Па)].Наименьшее мю имеет руберойд 0.00018, наибольшее мин.вата=0,065г/м*ч*мм.рт.ст., оконное стекло и металлы паронепроницаемы, воздух наибольшая паропрониц-ть. При уменьш. Температуры, мю уменьшается, при повыш.влажности мю увелич. Зависит от физич свойства материала и отражает его способность проводить диффундирующий через него водяной пар. Анизотропные материалы имеют разные мю(у дерева вдоль волокон=0,32,поперек=0,6).

Эквивалентное сопротивление паропроницанию ограждения при последовательном расположении слоев. Закон Фика.

Q=(e 1 -e 2)/R n qR n1n =(e n1n-1 -e 2)

32 Расчет распределения парциального давления водяного пара по толщине конструкции.

Толщина воздушной прослойки,	Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки R в.п, м 2 ×°С/Вт
	горизонтальной при потоке тепла снизу вверх и вертикальной		горизонтальной при потоке тепла сверху вниз
	при температуре воздуха в прослойке
	положительной	отрицательной	Положительной	отрицательной

Примечание. При оклейке одной или обеих поверхностей воздушной прослойки алюминиевой фольгой термическое сопротивление следует увеличивать в 2 раза.

Приложение 5*

Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях

Приложение 6*

(Справочное)

Приведенное сопротивление теплопередаче окон, балконных дверей и фонарей

Заполнение светового проема	Приведенное сопротивление теплопередаче R o , м 2 *°С/Вт
	в деревянных или ПВХ переплетах	в алюминиевых переплетах
1. Двойное остекление в спаренных переплетах
2. Двойное остекление в раздельных переплетах
3. Блоки стеклянные пустотные (с шириной швов 6 мм) размером: 194х194х98	0,31 (без переплета) 0,33 (без переплета)
4. Профильное стекло коробчатого сечения	0,31 (без переплета)
5. Двойное из органического стекла для зенитных фонарей
6. Тройное из органического стекла для зенитных фонарей
7. Тройное остекление в раздельно–спаренных переплетах
8. Однокамерный стеклопакет: Из обычного стекла Из стекла с мягким селективным покрытием
9. Двухкамерный стеклопакет: Из обычного стекла (с межстекольным расстоянием 6 мм) Из обычного стекла (с межстекольным расстоянием 12 мм) Из стекла с твердым селективным покрытием
10. Обычное стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах: Из обычного стекла Из стекла с твердым селективным покрытием Из стекла с мягким селективным покрытием Из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном
11. Обычное стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах: Из обычного стекла Из стекла с твердым селективным покрытием Из стекла с мягким селективным покрытием Из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном
12. Два однокамерных стеклопакета в спаренных переплетах
13. Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплетах
14. Четырехслойное остекление в двух спаренных переплетах

* в стальных переплетах

Примечания:

1. К мягким селективным покрытиям стекла относят покрытия с тепловой эмиссией менее 0,15, к твердым - более 0,15.

2. Значения приведенных сопротивлений теплопередаче заполнений световых проемов даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,75.

Значения приведенных сопротивлений теплопередаче, указанные в таблице, допускается применять в качестве расчетных в случае отсутствия таких значений в стандартах или технических условиях на конструкции или не подтвержденных результатами испытаний.

3. Температура внутренней поверхности конструктивных элементов окон зданий (кроме производственных) должна быть не ниже 3 °С при расчетной температуре наружного воздуха.

В статье рассматривается конструкция теплоизоляционной системы с замкнутой воздушной прослойкой между теплоизоляцией и стеной здания. Предлагается использовать паропроницаемые вставки в теплоизоляции с целью предотвращения конденсации влаги в прослойке воздуха. Приводится метод расчета площади вставок в зависимости от условий использования теплоизоляции.

This paper describes the thermal insulating system having dead air space between the thermal insulation and the outer wall of the building. Water vapour-permeable inserts are proposed for use in the thermal insulation in order to prevent moisture condensation in the air space. The method for calculating the area of the inserts has been offered depending on the conditions of the thermal insulation usage.

ВВЕДЕНИЕ

Воздушная прослойка является элементом многих ограждающих конструкций зданий. В работе исследованы свойства ограждающих конструкций с замкнутой и вентилируемой воздушными прослойками. В то же время особенности ее применения во многих случаях требуют решения задач строительной теплотехники в конкретных условиях использования.

Известна и широко используется в строительстве конструкция теплоизоляционной системы с вентилируемой воздушной прослойкой . Основное преимущество этой системы перед легкими штукатурными системами - возможность выполнения работ по утеплению зданий круглый год. К ограждающей конструкции вначале прикрепляется система крепежа утеплителя. Утеплитель прикрепляется к этой системе. Наружная защита утеплителя устанавливается от него на некотором расстоянии, так что между утеплителем и наружным ограждением образуется воздушная прослойка. Конструкция системы утепления позволяет осуществлять вентиляцию воздушной прослойки с целью удаления излишков влаги, что обеспечивает снижение количества влаги в утеплителе. К недостаткам этой системы можно отнести сложность и необходимость наряду с использованием утеплительных материалов применять сайдинговые системы, обеспечивающие необходимый зазор для движущегося воздуха.

Известна система вентиляции, в которой воздушная прослойка примыкает непосредственно к стене здания . Теплоизоляция выполнена в виде трехслойных панелей: внутренний слой – теплоизоляционный материал, наружные слои – алюминий и алюминиевая фольга. Такая конструкция защищает утеплитель от проникновения как атмосферной влаги, так и влаги из помещений. Поэтому его свойства не ухудшаются в любых условиях эксплуатации, что позволяет сэкономить до 20 % утеплителя по сравнению с обычными системами . Недостатком указанных систем является необходимость проветривания прослойки для удаления влаги, мигрирующей из помещений здания . Это приводит к снижению теплоизоляционных свойств системы. К тому же, тепловые потери нижних этажей зданий увеличиваются, так как холодному воздуху, поступающему в прослойку через отверстия внизу системы, требуется некоторое время для нагрева до установившейся температуры.

СИСТЕМА УТЕПЛЕНИЯ С ЗАМКНУТОЙ ВОЗДУШНОЙ ПРОСЛОЙКОЙ

Возможна система теплоизоляции, аналогичная , с замкнутой воздушной прослойкой. Следует обратить внимание на тот факт, что движение воздуха в прослойке необходимо только для удаления влаги. Если решить задачу удаления влаги другим способом, без проветривания, получим систему теплоизоляции с замкнутой воздушной прослойкой без указанных выше недостатков.

Для решения поставленной задачи система теплоизоляции должна иметь вид, представленный на рис. 1. Теплоизоляцию здания следует выполнить с паропроницаемыми вставками из теплоизоляционного материала, например, минеральной ваты. Систему теплоизоляции необходимо устроить таким образом, чтобы обеспечивалось удаление пара из прослойки, а внутри нее влажность была ниже точки росы в прослойке.

1 – стена здания; 2 – крепежные элементы; 3 – теплоизоляционные панели; 4 – паротеплоизоляционные вставки

Рис. 1. Теплоизоляция с паропроницаемыми вставками

Для давления насыщенного пара в прослойке можно записать выражение :

Пренебрегая термическим сопротивлением воздуха в прослойке, среднюю температуру внутри прослойки определим по формуле

(2)

где T in , T out – температура воздуха внутри здания и наружного воздуха соответственно, о С;

R 1 , R 2 – сопротивление теплопередаче стены и теплоизоляции соответственно, м 2 × о С/Вт.

Для пара, мигрирующего из помещения через стену здания, можно записать уравнение:

(3)

где P in , P – парциальное давление пара в помещении и прослойке, Па;

S 1 – площадь наружной стены здания, м 2 ;

k пп1 – коэффициент паропроницаемости стены, равный:

здесь R пп1 = m 1 /l 1 ;

m 1 – коэффициент паропроницаемости материала стены, мг/(м×ч×Па);

l 1 – толщина стены, м.

Для пара, мигрирующего из воздушной прослойки через паропроницаемые вставки в теплоизоляции здания, можно записать уравнение:

(5)

где P out – парциальное давление пара в наружном воздухе, Па;

S 2 – площадь паропроницаемых теплоизоляционных вставок в теплоизоляции здания, м 2 ;

k пп2 – коэффициент паропроницаемости вставок, равный:

здесь R пп2 = m 2 /l 2 ;

m 2 – коэффициент паропроницаемости материала паропроницаемой вставки, мг/(м×ч×Па);

l 2 – толщина вставки, м.

Приравняв правые части уравнений (3) и (5) и решив полученное уравнение для баланса пара в прослойке относительно P , получим значение давления пара в прослойке в виде:

(7)

где e = S 2 /S 1 .

Записав условие отсутствия конденсации влаги в воздушной прослойке в виде неравенства:

и решив его, получим требуемое значение отношения суммарной площади паропроницаемых вставок к площади стены:

В таблице 1 приведены полученные данные для некоторых вариантов ограждающих конструкций. В расчетах предполагалось, что коэффициент теплопроводности паропроницаемой вставки равен коэффициенту теплопроводности основной теплоизоляции в системе.

Таблица 1. Значение ε для различных вариантов стены

Материал стены	l 1 , м	l 1 , Вт/(м× о C)	m 1 , мг/(м×ч ×Па)	l 2 , м	l 2 , Вт/(м× о C)	m 2 , мг/(м×ч ×Па)	Температура, о C			Давление, Па
											P нас
Газосиликатный кирпич
Керамический кирпич

Приведенные в таблице 1 примеры показывают, что возможна конструкция теплоизоляции с замкнутой воздушной прослойкой между теплоизоляцией и стеной здания. Для некоторых конструкций стены, как в первом примере из таблицы 1, можно обойтись без паропроницаемых вставок. В других случаях площадь паропроницаемых вставок может быть незначительной по сравнению с площадью утепляемой стены.

СИСТЕМА ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ С УПРАВЛЯЕМЫМИ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ

Конструкция теплоизоляционных систем претерпела за последние пятьдесят лет существенное развитие, и сегодня в распоряжении проектировщиков имеется большой выбор материалов и конструкций: от использования соломы до вакуумной теплоизоляции. Возможно также применение активных теплоизоляционных систем, особенности которых позволяют включать их в систему энергоснабжения зданий . В этом случае свойства теплоизоляционной системы также могут изменяться в зависимости от условий окружающей среды, обеспечивая постоянный уровень теплопотерь из здания независимо от наружной температуры.

Если задать фиксированный уровень теплопотерь Q через ограждающие конструкции здания, требуемое значение приведенного сопротивления теплопередаче будет определяться по формуле

(10)

Такими свойствами может обладать теплоизоляционная система с прозрачным наружным слоем или с вентилируемой воздушной прослойкой . В первом случае используется солнечная энергия, а во втором дополнительно может использоваться энергия тепла грунта совместно с грунтовым теплообменником.

В системе с прозрачной теплоизоляцией при низком положении солнца его лучи практически без потерь проходят к стене, нагревают ее, снижая тем самым теплопотери из помещения. В летнее время, при высоком положении солнца над горизонтом, солнечные лучи практически полностью отражаются от стены здания, предотвращая тем самым перегрев здания. В с целью уменьшения обратного теплового потока теплоизоляционный слой выполнен в виде сотовой структуры, играющей роль ловушки для солнечных лучей. Недостатком такой системы является невозможность перераспределения энергии по фасадам здания и отсутствие аккумулирующего эффекта. К тому же, эффективность этой системы прямо зависит от уровня солнечной активности.

По мнению авторов, идеальная теплоизоляционная система должна, в какой-то степени, напоминать живой организм и в широких пределах изменять свои свойства в зависимости от условий окружающей среды. При понижении наружной температуры теплоизоляционная система должна снизить теплопотери из здания, при повышении температуры наружного воздуха – ее термическое сопротивление может уменьшиться. В летнее время поступление солнечной энергии в здание также должно зависеть от наружных условий.

Предлагаемая в теплоизоляционная система во многом обладает сформулированными выше свойствами. На рис. 2а представлена схема стены с предлагаемой теплоизоляционной системой, на рис. 2б – температурный график в теплоизоляционном слое без и с наличием воздушной прослойки.

Теплоизоляционный слой выполнен с вентилируемой воздушной прослойкой. При движении в ней воздуха с температурой более высокой, чем в соответствующей точке графика, величина температурного градиента в слое теплоизоляции от стены до прослойки уменьшается по сравнению с теплоизоляцией без прослойки, что снижает потери тепла из здания через стену. При этом следует иметь ввиду, что уменьшение теплопотерь из здания будет компенсировано теплом, отдаваемым потоком воздуха в прослойке. То есть температура воздуха на выходе из прослойки будет меньше, чем на входе.

Рис. 2. Схема теплоизоляционной системы (а) и температурный график (б)

Физическая модель задачи расчета теплопотерь через стену с воздушной прослойкой представлена на рис. 3. Уравнение теплового баланса для этой модели имеет следующий вид:

Рис. 3. Расчетная схема теплопотерь через ограждающую конструкцию

При расчете тепловых потоков учитывается кондуктивный, конвективный и радиационный механизмы переноса тепла:

где Q 1 – тепловой поток от помещения к внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/м 2 ;

Q 2 – тепловой поток через основную стену, Вт/м 2 ;

Q 3 – тепловой поток через воздушную прослойку, Вт/м 2 ;

Q 4 – тепловой поток через слой теплоизоляции за прослойкой, Вт/м 2 ;

Q 5 – тепловой поток от внешней поверхности ограждающей конструкции в атмосферу, Вт/м 2 ;

Т 1 , Т 2 , – температура на поверхности стены, о С;

Т 3 , Т 4 – температура на поверхности прослойки, о С;

Т k , Т а – температура в помещении и наружного воздуха соотвественно, о С;

s – постоянная Стефана-Больцмана;

l 1 , l 2 – коэффициент теплопроводности основной стены и теплоизоляции соответственно, Вт/(м× о С);

e 1 , e 2 , e 12 – степень черноты внутренней поверхности стены, наружной поверхности слоя теплоизоляции и приведенная степень черноты поверхностей воздушной прослойки соответственно;

a в, a н, a 0 – коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности стены, на наружной поверхности теплоизоляции и на поверхностях, ограничивающих воздушный промежуток, соответственно, Вт/(м 2 × о С).

Формула (14) записана для случая, когда воздух в прослойке неподвижен. В том случае, когда в прослойке со скоростью u движется воздух с температурой T u , вместо Q 3 рассматриваются два потока: от продуваемого воздуха к стене:

и от продуваемого воздуха к экрану:

Тогда система уравнений распадается на две системы:

Коэффициент теплоотдачи выражается через число Нуссельта:

где L – характерный размер.

Формулы для вычисления числа Нуссельта брались в зависимости от ситуации. При расчете коэффициента теплоотдачи на внутренней и внешней поверхностях ограждающих конструкций использовались формулы из :

где Ra= Pr×Gr – критерий Релея;

Gr = g ×b ×D T ×L 3 /n 2 – число Грасгофа.

При определении числа Грасгофа в качестве характерного перепада температуры выбиралась разность между температурой стенки и температурой окружающего воздуха. За характерные размеры принимались: высота стены и толщина прослойки.

При расчете коэффициента теплоотдачи a 0 внутри замкнутой воздушной прослойки для вычисления числа Нуссельта использовалась формула из :

(22)

Если же воздух внутри прослойки двигался, для вычисления числа Нуссельта использовалась более простая формула из :

(23)

где Re = v ×d /n – число Рейнольдса;

d – толщина воздушной прослойки.

Значения числа Прандтля Pr, кинематической вязкости n и коэффициента теплопроводности воздуха l в в зависимости от температуры рассчитывались путем линейной интерполяции табличных значений из . Системы уравнений (11) или (19) решались численно путем итерационного уточнения относительно температур T 1 , T 2 , T 3 , T 4 . Для численного моделирования была выбрана теплоизоляционная система на основе теплоизоляции, подобной пенополистиролу, с коэффициентом теплопроводности 0,04 Вт/(м 2 × о С). Температура воздуха на входе прослойки предполагалась равной 8 о С, общая толщина теплоизоляционного слоя – 20 см, толщина прослойки d – 1 см.

На рис. 4 представлены графики зависимости удельных теплопотерь через изолирующий слой обычного теплоизолятора при наличии замкнутой теплоизоляционной прослойки и с вентилируемой воздушной прослойкой. Замкнутая воздушная прослойка почти не улучшает свойств теплоизоляции. Для рассмотренного случая наличие теплоизоляционной прослойки с движущимся потоком воздуха более чем вдвое снижает теплопотери через стену при температуре наружного воздуха минус 20 о С. Эквивалентное значение сопротивления теплопередаче такой теплоизоляции для этой температуры равно 10,5 м 2 × о С/Вт, что соответствует слою пенополистирола толщиной более 40,0 см.

D d = 4 см с неподвижным воздухом; ряд 3 – скорость воздуха 0,5 м/с

Рис. 4. Графики зависимости удельных теплопотерь

Эффективность теплоизоляционной системы возрастает по мере снижения температуры наружного воздуха. При температуре наружного воздуха 4 о С эффективность обеих систем одинакова. Дальнейшее повышение температуры делает нецелесообразным использование системы, так как приводит к повышению уровня теплопотерь из здания.

На рис. 5 приведена зависимость температуры наружной поверхности стены от температуры наружного воздуха. Согласно рис. 5, наличие воздушной прослойки увеличивает температуру наружной поверхности стены при отрицательной температуре наружного воздуха по сравнению с обычной теплоизоляцией. Это объясняется тем, что движущийся воздух отдает свое тепло как внутреннему, так и наружному слоям теплоизоляции. При высокой наружной температуре воздуха такая теплоизоляционная система играет роль охлаждающего слоя (см. рис. 5).

Ряд 1 – обычная теплоизоляция, D = 20 см; ряд 2 – в теплоизоляции имеется воздушная щель шириной 1 см, d = 4 см, скорость воздуха 0,5 м/с

Рис. 5. Звисимость температуры наружной поверхности стены от температуры наружного воздуха

На рис. 6 показана зависимость температуры на выходе прослойки от температуры наружного воздуха. Воздух в прослойке, остывая, отдает свою энергию ограждающим поверхностям.

Рис. 6. Зависимость температуры на выходе прослойки от температуры наружного воздуха

На рис. 7 представлена зависимость теплопотерь от толщины наружного слоя теплоизоляции при минимальной наружной температуре. Согласно рис. 7, минимум теплопотерь наблюдается при d = 4 см.

Рис. 7. Зависимость теплопотерь от толщины наружного слоя теплоизоляции при минимальной наружной температуре

На рис. 8 показана зависимость теплопотерь для наружной температуры минус 20 о С от скорости воздуха в прослойке с различной толщиной. Подъм скорости воздуха выше 0,5 м/с несущественно влияет на свойства теплоизоляции.

Ряд 1 – d = 16 см; ряд 2 – d = 18 см; ряд 3 – d = 20 см

Рис. 8. Зависимость теплопотерь от скорости воздуха при различной толщине воздушной прослойки

Следует обратить внимание на обстоятельство, что вентилируемая воздушная прослойка позволяет эффективно управлять уровнем теплопотерь через поверхность стены изменением скорости воздуха в пределах от 0 до 0,5 м/с, что невозможно осуществить для обычной теплоизоляции. На рис. 9 приведена зависимость скорости движения воздуха от наружной температуры для фиксированного уровня теплопотерь через стену. Такой подход к тепловой защите зданий позволяет снижать энергоемкость вентиляционной системы по мере повышения температуры наружного воздуха.

Рис. 9. Зависимость скорости движения воздуха от наружной температуры для фиксированного уровня теплопотерь

При создании рассматриваемой в статье теплоизоляционной системы основным является вопрос об источнике энергии для повышения температуры прокачиваемого воздуха. В качестве такого источника предполагается забирать тепло грунта под зданием путем использования почвенного теплообменника. Для более эффективного использования энергии почвы предполагается, что система вентиляции в воздушной прослойке должна быть замкнутой, без подсоса атмосферного воздуха. Так как температура воздуха, поступающего в систему в зимнее время, ниже температуры грунта, проблемы конденсации влаги здесь не существует.

Наиболее эффективное использование такой системы авторы видят в сочетании использования двух источников энергии: солнечной и тепла грунта. Если обратиться к ранее упомянутым системам с прозрачным теплоизоляционным слоем, становится очевидным стремление авторов этих систем реализовать тем или иным способом идею теплового диода, то есть решить задачу направленной передачи солнечной энергии к стене здания, приняв при этом меры, препятствующие движению теплового потока энергии в обратном направлении.

В качестве наружного поглощающего слоя может выступать окрашенная в темный цвет металлическая пластина. А вторым поглощающим слоем может быть воздушная прослойка в теплоизоляции здания. Движущийся в прослойке воздух, замыкаясь через грунтовый теплообменник, в солнечную погоду нагревает грунт, аккумулируя солнечную энергию и перераспределяя ее по фасадам здания. Тепло от наружного слоя внутреннему может передаваться с помощью тепловых диодов, выполненных на тепловых трубках с фазовыми переходами.

Таким образом, предлагаемая система теплоизоляции с управляемыми теплофизическими характеристиками базируется на конструкции с теплоизоляционным слоем, имеющим три особенности:

– вентилируемую воздушную прослойку, параллельную ограждающей конструкции здания;

– источник энергии для воздуха внутри прослойки;

– систему управления параметрами потока воздуха в прослойке в зависимости от наружных погодных условий и температуры воздуха в помещении.

Один из возможных вариантов конструкции – использование прозрачной теплоизоляционной системы. В этом случае теплоизоляционная система должна быть дополнена еще одной воздушной прослойкой, примыкающей к стене здания и имеющей сообщение со всеми стенами здания, как это показано на рис. 10.

Теплоизоляционная система, приведенная на рис. 10, имеет две воздушные прослойки. Одна из них находится между теплоизоляцией и прозрачным ограждением и служит для предотвращения перегрева здания. Для этой цели имеются воздушные клапаны, соединяющие прослойку с наружным воздухом вверху и внизу теплоизоляционной панели. В летнее время и в моменты высокой солнечной активности при возникновении опасности перегрева здания заслонки открываются, обеспечивая вентиляцию наружным воздухом.

Рис. 10. Прозрачная теплоизоляционная система с вентилируемой воздушной прослойкой

Вторая воздушная прослойка примыкает к стене здания и служит для транспортирования солнечной энергии в оболочке здания. Такая конструкция позволит использовать солнечную энергию всей поверхностью здания в течение светового дня, обеспечивая, к тому же, эффективную аккумуляцию солнечной энергии, так как аккумулятором выступает весь объем стен здания.

Возможно также использование традиционной теплоизоляции в системе. В этом случае в качестве источника тепловой энергии может служить грунтовый теплообменник, как это показано на рис. 11.

Рис. 11. Система теплоизоляции с грунтовым теплообменником

В качестве еще одного варианта можно предложить для этой цели вентиляционные выбросы здания . В этом случае для исключения конденсации влаги в прослойке необходимо удаляемый воздух пропустить через теплообменник, а в прослойку запустить наружный воздух, нагретый в теплообменнике. Из прослойки воздух может поступать в помещение для вентиляции. Воздух нагревается, проходя через грунтовый теплообменник, и отдает свою энергию ограждающей конструкции.

Необходимым элементом системы теплоизоляции должна стать автоматическая система управления ее свойствами. На рис. 12 представлен блок-схема системы управления. Управление происходит на основе анализа информации от датчиков температуры и влажности путем изменения режима работы или отключения вентилятора и открывания и закрывания воздушных заслонок.

Рис. 12. Блок-схема системы управления

Блок-схема алгоритма работы вентиляционной системы с управляемыми свойствами представлен на рис. 13.

На начальном этапе работы системы управления (см. рис. 12) по измеренным значениям температуры наружного воздуха и в помещениях в блоке управления выполняется расчет температуры в воздушной прослойке для условия неподвижного воздуха. Это значение сравнивается с температурой воздуха в прослойке южного фасада при конструкции теплоизоляционной системы, как на рис. 10, или в грунтовом теплообменнике – при конструкции теплоизоляционной системы, как на рис. 11. Если значение расчетной температуры больше или равно измеренному, вентилятор остается выключенным, а воздушные заслонки в прослойке закрытыми.

Рис. 13. Блок-схема алгоритма работы вентиляционной системы с управляемыми свойствами

Если значение расчетной температуры меньше измеренного, включают циркуляционный вентилятор и открывают заслонки. В этом случае энергия нагретого воздуха отдается стеновым конструкциям здания, снижая потребность в тепловой энергии для отопления. Одновременно измеряется значение влажности воздуха в прослойке. Если влажность приближается к точке конденсации, открывается заслонка, связывающая воздушную прослойку с наружным воздухом, что обеспечивает предотвращение конденсации влаги на поверхности стен прослойки.

Таким образом, предложенная система теплоизоляции позволяет реально управлять теплотехническими свойствами.

ИСПЫТАНИЕ МАКЕТА ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННОЙ СИСТЕМЫ С УПРАВЛЯЕМОЙ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИЕЙ ПУТЕМ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ ВЫБРОСОВ ЗДАНИЯ

Схема эксперимента представлена на рис. 14. Макет теплоизоляционной системы смонтирован на кирпичной стене помещения верхней части лифтовой шахты. Макет состоит из теплоизоляции, представляющей паронепроницаемые теплоизоляционные пластины (одна поверхность – алюминий толщиной 1,5 мм; вторая – алюминиевая фольга), заполненные пенополиуретаном толщиной 3,0 см с коэффициентом теплопроводности 0,03 Вт/(м 2 × о С). Сопротивление теплопередаче пластины – 1,0 м 2 × о С/Вт, кирпичной стены – 0,6 м 2 × о С/Вт. Между теплоизоляционными пластинами и поверхностью ограждающей конструкции здания - воздушная прослойка толщиной 5 см. С целью определения температурных режимов и движения теплового потока через ограждающую конструкцию в ней устанавливались датчики температуры и теплового потока.

Рис. 14. Схема экспериментальной системы с управляемой теплоизоляцией

Фотография смонтированной теплоизоляционной системы с энергоснабжением от системы утилизации тепла вентиляционных выбросов представлена на рис. 15.

Дополнительная энергия внутрь прослойки подается с воздухом, взятым на выходе системы рекуперации тепла вентиляционных выбросов здания. Вентиляционные выбросы забирались с выхода вентиляционной шахты корпуса ГП «Институт НИПТИС им. Атаева С. С.», подавались на первый вход рекуператора (см. рис. 15а). На второй вход рекуператора подавался воздух из вентиляционной прослойки, а со второго выхода рекуператора – снова в вентиляционную прослойку. Воздух вентиляционных выбросов нельзя подавать непосредственно в воздушную прослойку из-за опасности конденсации влаги внутри нее. Поэтому вентиляционные выбросы здания сначала проходили через теплообменник-рекуператор, на второй вход которого поступал воздух из прослойки. В рекуператоре он нагревался и с помощью вентилятора подавался в воздушную прослойку вентиляционной системы через фланец, смонтированный в нижней части теплоизоляционной панели. Через второй фланец в верхней части теплоизоляции воздух удалялся из панели и замыкал цикл своего движения на втором входе теплообменника. В процессе работы выполнялась регистрация информации, поступающей от датчиков температуры и теплового потока, установленных по схеме рис. 14.

Для управления режимами работы вентиляторов и съема и регистрации параметров проведения эксперимента использовался специальный блок управления и обработки данных.

На рис. 16 представлены графики изменения температуры: наружного воздуха, воздуха в помещении и воздуха в различных частях прослойки. С 7.00 до 13.00 часов система выходит на стационарный режим функционирования. Разность между температурой на входе воздуха в прослойку (датчик 6) и температурой на выходе из нее (датчик 5) оказалась около 3 о С, что свидетельствует о потреблении энергии из проходящего воздуха.

а)

б)

Рис. 16. Графики изменения температуры: а – наружного воздуха и воздуха в помещении; б – воздуха в различных частях прослойки

На рис. 17 представлены графики зависимости от времени температуры поверхностей стены и теплоизоляции, а также температуры и теплового потока через ограждающую поверхность здания. На рис. 17б четко фиксируется снижение теплового потока из помещения после подачи подогретого воздуха в вентиляционную прослойку.

а)

б)

Рис. 17. Графики зависимости от времени: а – температуры поверхностей стены и теплоизоляции; б – температуры и теплового потока через ограждающую поверхность здания

Экспериментальные результаты, полученные авторами, подтверждают возможность управления свойствами теплоизоляции с вентилируемой прослойкой.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1 Важным элементом энергоэффективных зданий является ее оболочка. Основные направления развития снижения тепловых потерь зданий через ограждающие конструкции связаны с активной теплоизоляцией, когда ограждающая конструкция играет важную роль в формировании параметров внутренней среды помещений . Наиболее наглядным примером может служить ограждающая конструкция с наличием воздушной прослойки .

2 Авторами предложена конструкция теплоизоляции с замкнутой воздушной прослойкой между теплоизоляцией и стеной здания. С целью предотвращения конденсации влаги в прослойке воздуха без снижения теплоизолирующих свойств рассмотрена возможность использования в теплоизоляции паропроницаемых вставок. Разработан метод расчета площади вставок в зависимости от условий использования теплоизоляции. Для некоторых конструкций стены, как в первом примере из таблицы 1, можно обойтись без паропроницаемых вставок. В других случаях площадь паропроницаемых вставок может быть незначительной относительно площади утепляемой стены.

3 Разработаны методика расчета теплотехнических характеристик и конструкция теплоизоляционной системы, обладающей управляемыми теплотехническими свойствами. Конструкция выполнена в виде системы с вентилируемой воздушной прослойкой между двумя слоями теплоизоляции. При движении в прослойке воздуха с температурой более высокой, чем в соответствующей точке стены с обычной теплоизоляционной системой, величина температурного градиента в слое теплоизоляции от стены до прослойки уменьшается по сравнению с теплоизоляцией без прослойки, что снижает потери тепла из здания через стену. В качестве энергии для повышения температуры прокачиваемого воздуха возможно использование тепла грунта под зданием, применяя почвенный теплообменник, или солнечной энергии. Разработаны методы расчета характеристик такой системы. Получено экспериментальное подтверждение реальности использования системы теплоизоляции с управляемыми теплотехническими характеристиками для зданий.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Богословский, В. Н. Строительная теплофизика / В. Н. Богословский. – СПб.: АВОК–СЕВЕРО-ЗАПАД, 2006. – 400 с.

2. Системы теплоизоляции зданий: ТКП.

4. Проектирование и устройство системы утепления с вентилируемой воздушной прослойкой на основе панелей фасадных трехслойных: Р 1.04.032.07. – Минск, 2007. – 117 с.

5. Данилевский, Л. Н. К вопросу о снижении уровня теплопотерь здания. Опыт Белорусско-Германского сотрудничества в строительстве / Л. Н. Данилевский. – Минск: Стринко, 2000. – С. 76, 77.

6. Alfred Kerschberger «Solares Bauen mit transparenter Wаrmedаmmung». Systeme, Wirtschaftlichkeit, Perspektiven, BAUVERLAG GMBH, WEISBADEN UND BERLIN.

7. Die ESA-Solardassade – Dаmmen mit Licht / ESA-Energiesysteme, 3. Passivhaustagung 19 bis 21 Februar 1999. Bregenz. –Р. 177–182.

8. Peter O. Braun, Innovative Gebаudehullen, Wаrmetechnik, 9, 1997. – Р. 510–514.

9. Пассивный дом как адаптивная система жизнеобеспечения: тезисы докладов Междунар. науч.-технич. конф. «От тепловой санации зданий – к пассивному дому. Проблемы и решения» / Л. Н. Данилевский. – Минск, 1996. – С. 32–34.

10. Теплоизоляция с управляемыми свойствами для зданий с низким уровнем теплопотерь: сб. тр. / ГП «Институт НИПТИС им. Атаева С. С.»; Л. Н. Данилевский. – Минск, 1998. – С. 13–27.

11. Данилевский, Л. Теплоизоляционная система с управляемыми свойствами для пассивного дома / Л. Данилевский // Архитектура и строительство . – 1998. – № 3. – С. 30, 31.

12. Мартыненко, О. Г. Свободно конвективный теплообмен. Справочник / О. Г. Мартыненко, Ю. А. Соковишин. – Минск: Наука и техника, 1982. – 400 с.

13. Михеев, М. А. Основы теплопередачи / М. А. Михеев, И. М. Михеева. – М.: Энергия, 1977. – 321 с.

14. Наружное вентилируемое ограждение здания: пат. 010822 Евраз. патентное ведомство, МПК (2006.01) Е04В 2/28, Е04В 1/70 / Л. Н. Данилевский; заявитель ГП «Институт НИПТИС им. Атаева С. С.». – № 20060978; зявл. 05.10.2006; опубл. 30.12.2008 // Бюлл. Евразийского патентного ведомства. – 2008. – № 6.

15. Наружное вентилируемое ограждение здания: пат. 11343 Респ. Беларусь, МПК (2006) E04B1/70, E04B2/28 / Л. Н. Данилевский; заявитель ГП «Институт НИПТИС им. Атаева С. С.». – № 20060978; заявл. 05.10.2006; опубл. 30.12.2008 // Афiцыйны бюл. / Нац. цэнтр iнтэлектуал. уласнасцi. – 2008.

.
1.3 Здание как единая энергетическая система .
2. Тепловлагопередача через наружные ограждения .
2.1 Основы теплопередачи в здании .
2.1.1 Теплопроводность .
2.1.2 Конвекция .
2.1.3 Излучение .
2.1.4 Термическое сопротивление воздушной прослойки.
2.1.5 Коэффициенты теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях.
2.1.6 Теплопередача через многослойную стенку.
2.1.7 Приведенное сопротивление теплопередаче.
2.1.8 Распределение температуры по сечению ограждения.
2.2 Влажностный режим ограждающих конструкций.
2.2.1 Причины появления влаги в ограждениях.
2.2.2 Отрицательные последствия увлажнения наружных ограждений.
2.2.3 Связь влаги со строительными материалами.
2.2.4 Влажный воздух.
2.2.5 Влажность материала.
2.2.6 Сорбция и десорбция.
2.2.7 Паропроницаемость ограждений.
2.3 Воздухопроницаемость наружных ограждений.
2.3.1 Основные положения.
2.3.2 Разность давлений на наружной и внутренней поверхности ограждений.
2.3.3 Воздухопроницаемость строительных материалов.

2.1.4 Термическое сопротивление воздушной прослойки.

Для внесения единообразия сопротивление теплопередаче замкнутых воздушных прослоек , расположенных между слоями ограждающей конструкции, называют термическим сопротивлением R в.п, м². ºС/Вт.
Схема передачи теплоты через воздушную прослойку представлена на рис.5.

Рис.5. Теплообмен в воздушной прослойке.

Тепловой поток, проходящий через воздушную прослойку q в.п , Вт/м ² , складывается из потоков, передаваемых теплопроводностью (2) q т , Вт/м ² , конвекцией (1) q к , Вт/м ² , и излучением (3) q л , Вт/м ² .

(2.12)

При этом доля потока, передаваемого излучением самая большая. Рассмотрим замкнутую вертикальную воздушную прослойку, на поверхностях которой разность температуры составляет 5ºС. С увеличением толщины прослойки от 10 мм до 200 мм доля теплового потока за счет излучения возрастает с 60% до 80%. При этом доля теплоты, передаваемой путем теплопроводности, падает от 38% до 2%, а доля конвективного теплового потока возрастает с 2% до 20% .
Прямой расчет этих составляющих достаточно громоздок. Поэтому в нормативных документах приводятся данные о термических сопротивлениях замкнутых воздушных прослоек, которые в 50-х годах ХХ века была составлена К.Ф. Фокиным по результатам экспериментов М.А. Михеева . При наличии на одной или обеих поверхностях воздушной прослойки теплоотражающей алюминиевой фольги, затрудняющей лучистый теплообмен между поверхностями, обрамляющими воздушную прослойку, термическое сопротивление следует увеличить в два раза. Для увеличения термического сопротивления замкнутыми воздушными прослойками в рекомендуется иметь в виду следующие выводы из исследований:
1) эффективными в теплотехническом отношении являются прослойки небольшой толщины;
2) рациональнее делать в ограждении несколько прослоек малой толщины, чем одну большой;
3) воздушные прослойки желательно располагать ближе к наружной поверхности ограждения, так как при этом в зимнее время уменьшается тепловой поток излучением;
4) вертикальные прослойки в наружных стенах необходимо перегораживать горизонтальными диафрагмами на уровне междуэтажных перекрытий;
5) для сокращения теплового потока, передаваемого излучением, можно одну из поверхностей прослойки покрывать алюминиевой фольгой, имеющей коэффициент излучения около ε=0,05. Покрытие фольгой обеих поверхностей воздушной прослойки практически не уменьшает передачу теплоты по сравнению с покрытием одной поверхности.
Вопросы для самоконтроля
1. Что является потенциалом переноса теплоты?
2. Перечислите элементарные виды теплообмена.
3. Что такое теплопередача?
4. Что такое теплопроводность?
5. Что такое коэффициент теплопроводности материала?
6. Напишите формулу теплового потока, передаваемого теплопроводностью в многослойной стенке при известных температурах внутренней tв и наружной tн поверхностей.
7. Что такое термическое сопротивление?
8. Что такое конвекция?
9. Напишите формулу теплового потока, передаваемого конвекцией от воздуха к поверхности.
10. Физический смысл коэффициента конвективной теплоотдачи.
11. Что такое излучение?
12. Напишите формулу теплового потока, передаваемого излучением от одной поверхности к другой.
13. Физический смысл коэффициента лучистой теплоотдачи.
14. Как называется сопротивление теплопередаче замкнутой воздушной прослойки в ограждающей конструкции?
15. Из тепловых потоков какой природы состоит общий тепловой поток через воздушную прослойку?
16. Какой природы тепловой поток превалирует в тепловом потоке через воздушную прослойку?
17. Как влияет толщина воздушной прослойки на распределение потоков в ней.
18. Как уменьшить тепловой поток через воздушную прослойку?